1 理論計算研究 以引進俄羅斯技術的大型 MB4100/ 1250/ 420 風扇磨煤機為例，進行理論初探，通過研究，導出磨煤機主要性能參數理論計算公式，以解決以往設備性能數據與實際運行數據出現偏差的弊端。優越性能之三無粉塵污染，成品率高回收率幾乎。廣義粉磨設備（ 珠江電廠試驗煤種理論出力計算兗州煤 神木煤 大同優混煤煤粉細度 R/ % 19. 36 22184 19196可磨性、煤粉細度、原煤水分總修正系數 f1. 05 1. 01 0. 94原煤灰分修正系數 fA 1. 00 1. 00 1. 00原煤粒度修正系數 fg 1. 00 1. 00 1. 00計算出力 B/ t? h38. 3 36. 9 34. 3與試驗出力比較,磨煤機計算出力大于試驗值,原因在于磨煤機實際通風量達不到設計值,使得磨煤機實際出力小于計算出力。

(1) 一般來說,原煤可磨性與磨煤機出力成一定的正函數關系,但由于可磨性指數測定儀與實際磨煤機研磨條件的巨大差異,對于一些諸如珠江電廠“兗州煤”的異質煤種和湛江電廠“洗動力煤”或褐煤的軟質煤種,出力試驗表明實驗室測定的原煤可磨性指數不能完全代表原煤實際的可磨性,反映了現有的實驗室可磨性指數測定方法在應用時具有一定的局限性,更適用的可磨性指數測定方法仍處于研究之中。這兩個因素使得“洗動力煤”塑性加強,脆性減弱,導致實際可磨性下降,出力降低。磨煤機nanjingGL系列廣義磨廣泛用于活性炭、白合金、鑄鐵粉、燒結物、硅鐵、錳鐵、高碳鉻、合金材料等物料的粉磨。4. 3 “洗動力煤”出力低原因分析造成“洗動力煤”出力低的原因主要有:一是“洗動力煤”的水分比較大;另外是“洗動力煤”粘? 3 6 4 ? 第5 期 沈躍良,等:原煤可磨性與磨煤機出力探討性特別大,以致于湛江發電廠不得不將船上的“洗動力煤”直接送入鍋爐,以減少煤場中轉而帶來的上煤困難。但對于物理特性差別較大的不同煤種,單純應用實驗室可磨性指數將難以判斷不同煤在實際磨煤機中的易磨程度,而必須結合煤質的物理特性,對實驗室可磨性指數進行適當的修正,本文即對該問題進行一些探討。根據國內外大機組褐煤風扇磨制粉鍋爐的運行經驗，統計確認磨煤機出口溫度提高到 150～170 ℃ 比較合適。

綜合大量試驗和褐煤電廠的生產實踐，煤粉水分通常低于原煤空干基水分 M 不到 5%，而俄羅斯國家能源院給出的計算公式比較符合實際，因此，把它作為計算依據= 0.048 M 0.048×35.63×45/ 150% = 7.67%。1.3 磨煤機熱態提升壓頭 = 10 ψρ u (1- 0.15 μ) = 1 933.3 Pa， (4)式中：μ 為煤粉濃度，μ = 0.33；ρ 為磨機內的氣流密1.4 磨煤機通風量出力Q = 60 ?πD bn = 281 164 m/ h。優越性能之五易損件采用耐磨材質，平均使用壽命長。【磨煤機GL廣義粉磨設備】-雨花臺 雨花臺周邊易登網#GL廣義磨為立式結構，電機和主機間通過皮帶傳動，進料口在主機上方，出料口在主機下方，工作腔分級設置，可串聯構成不同數目的工作室，主軸垂直于地面，主軸上串聯轉子盤，轉子盤間均布多組碾輥，當主軸旋轉時，帶動轉子盤同步旋轉，碾輥在轉子盤上既自轉也公轉，物料則在重力的作用下降落，在降落的過程中不斷被處于較下層的碾輥反復滾壓，出料口排出。磨煤機nanjing風扇磨煤機性能參數的計算與研究 - 豆丁網#磨設備，它集磨煤、干燥和輸送三大功能于一體，其通風理論與風機相似，但又有區別。風扇磨煤機性能參數的計算與研究北方重工集團有限公司 遼寧沈陽 110025 吉林大學機械科學與工程學院摘要：風扇磨煤機性能參數以往主要是依據試驗數據和總結歸納的線算圖表來確定的。

1.1 磨煤機設計 (煤粉) 出力D bu K Kmax .0 1152 2 1 2= 72.28 t/ h , 其中 K K1 169 3 1 211 32 = = 為安全系數，K = 0.9；s 為工作煤水分修正 為工作煤質量換算系數；s 為粒度修正系數。磨煤機nanjing影響磨煤機出力的主要煤質特性為原煤的可磨性,一般以可磨性指數來衡量,它表證了煤被磨成煤粉的難易程度。通過式 (6) 計算出的電耗與德國 EVT 公司給出的風扇磨煤機電耗曲線圖表查出的數值相近，誤差小于 5%，同時，該值與電廠試驗數據相符合。為增加“兗州煤”的出力,在試驗中曾經想通過開大冷風門增加風量,以防堵磨,但磨煤機出口溫度持續降低,無法穩定,結果仍然是堵磨,造成“兗州煤”出力時的出口溫度雖然比磨制“神木煤”時高,卻仍然無法繼續增加出力。有了上述無因次特性系數，風扇磨的性能參數理論計算公式推導如下。采用多級粉磨，出磨粒度均勻，幾乎無物料浪費現象，單機一次出磨細度可達-80目以上，粉磨力來源于離心力，非常適合中軟物料的粉磨加工。

第 39 卷 2011 年第 1 期圖 1 風扇磨空氣動力特性計算Fig 1 Calculation of aerodynamic characteristics of beater wheel mills根據葉柵空氣動力學原理，磨煤機打擊輪 (按單列葉柵) 穿透系數 k0 148 . ，其中，打擊輪葉片間距 t = πD/ m = 0.92 (m 為圓周上分布的葉片數量)，寬徑比 b′= b/ D = 0.3，在 0.27 ~ 0.35 的合理范圍內。RP783 磨煤機基本出力為3615t/ h ,根據RP型磨煤機出力修正系數線算圖到三個試驗煤種的各修正系數和理論計算的出力,如表3 所示。磨煤機nanjing (5)1.5 磨煤機電耗? = += 13.52 kW·h/ t，(6)式中：a 為濃度系數，磨煤機進口溫度按 500 ℃ 計，褐煤原煤水分大于 30% 時，則 a = 0.4。事實上,因可磨性指數測定儀和實際磨的差異,要準確修正原煤可磨性指數是很困難的,目前測定可磨性指數的哈氏法和 ВТИ法,只在一定條件下才有效,可靠的方法是采用研磨原理與實際磨煤機相同的試驗磨來研磨,根據試磨結果來判斷煤的破碎性能和可磨性指數。4 原煤可磨性與鋼球磨出力試驗分析4. 1 鋼球磨兩個煤種的出力試驗結果在廣東湛江發電廠進行了鋼球磨煤機兩個煤種的出力試驗,磨煤機型號為DTM350/ 700 ,試驗磨煤機加Φ40 和Φ50 新鋼球57 t ,試驗煤種為晉東南“貧煤”和西山礦物局“洗動力煤”,表4 為試驗煤種煤質數據,表5 為試驗結果。因為打擊輪是風扇磨的主要工作部件，它的結構尺寸決定了磨煤機的能力，因此得出穿透系數 k、打擊輪葉片間距 t 和寬徑比 b′，據此查圖 1 曲線表到以下風機無因次特性系數：流量系數 φ = 0.053 8，壓頭系數 ψ = 0.25，通風系數 η = 0.35，比功率 = 0.77×10風扇磨煤粉細度要求按 R = 45% 選取，主要是依據鍋爐穩定燃燒對煤粉細度和煤粉水分要求以及熱平衡計算來確定。

對于鋼球磨煤機,原煤水分和粒度對可磨性指數的修正有以下的公式為原煤水分對 K的修正系數;為原煤粒度對 K的修正系數。由此得出打擊輪圓周速度 u90 2 = =. m s / 。1.2 磨煤機設計原煤出力 72 28100 7 6735 4 .103.3 t/ h ， 為原煤收到基水分，由原煤的已知參數給 為煤粉水分，這是與原煤水分 M、磨煤機出力 B、磨煤機出口溫度 t 和煤粉細度 R 等相關的一個參數，M 的選取直接影響磨煤機的干燥出力和鍋爐燃燒的穩定性。磨煤機nanjing (3)式 (3) 中，t按 150 ℃ 取值，適當提高磨煤機的出口溫度 t，有利于提高風扇磨運行的經濟性以及組織鍋爐穩定燃燒。5 可磨性指數應用問題的探討從以上的試驗研究發現,對于含煤矸石多的“兗州煤”和脆性弱的“洗動力煤”,在與其它煤種進行出力比較時,實驗室可磨性指數往往無法反映這兩種煤的出力,即這兩種煤的實驗室可磨性指數雖高,但在同樣條件下磨煤機磨制這兩種煤的出力并不一定大。為了解決我國 600 MW 以上大機組超臨界燃用褐煤塔式爐和Π型爐對風扇磨性能參數可靠性的要求，針對鍋爐制粉參數邊界條件和褐煤燃料條件，確定了合理的風扇磨性能參數，即根據風扇磨煤機結構特性及無因次特性，通過理論研究，準確計算出大型風扇磨煤機的技術性能主參數，能夠滿足 600 MW 超臨界機組對風扇磨煤機的要求，以推動我國大型褐煤爐發電機組的應用和發展。

3. 2 三個煤種的理論出力計算在一定的煤質條件下,中速磨理論上的出力通過磨煤機基本出力和煤質對磨煤機出力的各修正系數來進行計算。【磨煤機專用磨球，磨煤機專用鋼球的圖片】-雨花臺 雨花臺周邊易登網#免責聲明本信息為網友自行發布，易登提醒您網上信息有風險,在實際交易過程中,請您務必保持警惕！ 2011。磨煤機出力與磨煤機本身的結構形式、磨煤機設備狀態、所磨的煤質特性、通風介質參數等因素有關,在一定的設備條件下,磨煤機的出力與煤質特性直接相關。南京磨煤機高溫潤滑劑|Shell Malleus GL205|殼牌馬力士GL205。磨煤機nanjing實驗室和實際磨煤機內原煤粒度、水分和磨制溫度環境的不同,導致原煤實際可磨性的變化。通過分析得出了這些煤種出力低的原因,指出了實驗室測定的原煤可磨性指數在實際應用中的局限性,并討論了修正可磨性指數需要考慮的煤質因素,為磨煤機設計和運行管理人員進一步研究提供參考。