陶瓷磨yuan采用高性 能的多元合金銅基結合劑胎體，結合劑配比（體積 分數）為Ｃｕ（４８％）、Ｃｏ（３０％）、Ｎｉ（６％）、ＷＣ （５％）、Ｔｉ（５％）、Ｓｎ（４％）、Ｃｒ（２％）。 盡管大部分劃痕溝槽底部總是參差不齊，邊沿 呈不規則的鋸齒狀，呈典型的脆性斷裂特點，但是在 少量劃痕溝槽（切深很小時）的邊沿發現了不同程 度的塑性遷移特征，如圖５所示，圖中的表面顆粒是 微細陶瓷磨屑。磨削后采用高壓水進行清洗，去除表面浮質。高溫軟化致使強度降低的一薄層材料在磨 粒和鉆頭胎體的摩擦和刮擦作用下發生了一定程度 的塑性流動，并堆積在劃痕溝槽側面。７“ｊ，在加工中控制單顆磨 粒切削載荷或磨粒切深，使之小于陶瓷材料 塑一脆性轉變的臨界載荷或磨粒切深，即可實現陶 瓷材料的塑性域磨削（或延性域磨削）。，則按下式計算的單位體 積金剛石顆粒數為： 鏟㈣ｏ羆＝警 （３） 式中：ｃ為孕鑲金剛石鉆頭的金剛石濃度（體積比， ４００％濃度制），ｄ為金剛石顆粒的平均直徑，根據球 的體積計算公式每顆金剛石的體積為１ｒｄ３／６。

這是親水性基團效應得以發揮的一個前提條件。陶瓷磨yuan２００４．３８（５）：２２—２４ ［６］李澤印，陳建毅，黃輝，等．釬焊金剛石薄壁鉆加工工程陶瓷的試 驗研究．工具技術，２００６，４０（９）：１０—１２ ［７］Ｂｌａｋｅ ＰＮ。? Ｈ２０的摩爾比為 １：１２：１２、ＮａＯＨ的質量分數為３０％、ＮｉＣＩ：的濃度為 ２ｍｏｌ／Ｌ、溶液溫度６０。√‘百Ｅ） （２） 式中：ｆ為一無量綱常數，廠（Ｅ／Ｈ）是一衰減函數， 這里的承Ｅ／Ｈ）一２×１０’。 計算時，取使得平均載荷五為極小值的參數值 （按無水口計算），則根據式（７）可計算得單顆磨粒 的平均載荷Ｐ的極小值為２．９Ｎ。于愛兵，等．工程陶瓷材料加工技術的研究進 展．中國機械工程，１９９６，７（６）：５９—６３ ［２］黃春峰．工程陶瓷加工技術的發展及應用．工具技術．２０００，３４ （１２）：３—６ ［３］張勤河，張建華，賈志新．金剛石工具鉆削加工工程陶瓷孔的研 究．磨床與磨削。

Ｃ左右，保溫時間２ｍｉｎ，壓力約２０ＭＰａ。它們的結構特點和物理特性是抑制堵塞現象發生的一個良好切入點。為保證鉆頭正常 鉆進，一般鉆壓不能小于２７８Ｎ，否則鉆頭金剛石不 能有效切削陶瓷，表現為鉆頭難以進給，鉆進效率很 低，鉆頭因鉆壓不足而打滑，實際意義不大。由此可見，在本文 介紹的試驗條件下，金剛石鉆頭磨削氧化鋁工程陶 瓷時，陶瓷材料主要以脆性斷裂方式去除。 令施加于金剛石鉆頭的軸向進給工作載荷為 Ｐ，則Ｐ。陶瓷磨yuan紡織陶瓷磨檫盤廠家企業大全_紡織陶瓷磨檫盤企業黃頁集合_紡織陶瓷磨檫盤生產商_第1頁_世界工廠網#紡織陶瓷磨檫盤廠家名錄大全,為您提供全面紡織陶瓷磨檫盤廠家批發信息,的紡織陶瓷磨檫盤廠家盡在世界工廠網-全球企業庫。

 １鉆孔試驗 １．１鉆孔工具 所研制的燒結金剛石鉆頭如圖１所示，鉆頭外 徑為西２４ｍｍ。 將Ｐ，值與單顆磨粒切削載荷相比較，可以用 來預測磨削過程是橫向斷裂過程還是塑性切除過 程。由此可見有機物防止堵塞的作用是憎水端和親水端作用的統一，兩者缺一不可。從胎體對金剛 石包鑲能力的角度來看，金剛石的出露高度不 超過粒徑的１／３即意味著金剛石埋入胎體的小深 度應不小于粒徑的２／３；當小于此值時，金剛石在受 載時會脫落。陶瓷磨yuan試驗中所采用的十八烯、油酸和油醇是在烷烴直鏈上依次加入雙鍵、雙鍵和羧基，以及雙鍵和羥基。兩次試驗中間用丙酮徹底清洗砂輪并用碳化硅砂輪進行修磨。

陶瓷磨yuan而磨削過程中，散布在磨削區中的物質大多是非極性氮化硅所構成的磨屑，因此磨削過程中極易造成圖1 烷烴吸附膜堵塞機理示意圖3 極性有機物的抗堵塞機理分析包含較強極性基團的 tween80、tween20、油酸和聚乙二醇（400）都沒有發生堵塞。從單顆粒金剛 石劃擦陶瓷的形貌特點可以推測圖５中溝槽兩側的 材料隆起應該較為對稱，但圖中溝槽兩側的材料隆 起卻并非如此分布，而是呈現為一邊隆起較高（右 邊）、一邊為較為密集的明顯較低的隆起，這說明了 該區域多顆金剛石磨粒的劃擦作用。研究資料表 明¨“：氧化鋁工程陶瓷在溫度低于１ ０００℃時，其抗 彎強度隨溫度的升高降低很小；當高于１ ０００℃時， 其強度下降很快；而當溫度高于１ ２００℃時，強度僅 為１ ００００Ｃ時的一半。Ｓｅａｔｔｅｒｇｏｏｄ ＲＯ．Ｄｕｃｔｉｌｅ－ｒｅｇｉｍｅ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｏｆ ｇｅｒｍａｎｉｕｍ ａｎｄ ｓｉｌｉｃｏｎ．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９９０，７３（４）： ９４９—９５７ ［８］Ｓｈｉｍａｄａ Ｓ，ｌｋａｗａ Ｎ，Ｉｎａｍｕｒａ Ｔ，ｅｔ ａｌ。磨削中產生了大量的熱，而氧 化鋁的導熱系數很低，所以熱量積聚在磨削表面很萬方數據 萬方數據第２７卷第５期 鄭雷等：工程陶瓷的磨削鉆孔及表面形成機理 ３５５ 薄的一層材料上；通常這部分材料得不到冷卻，因此 磨削區溫度很高，以致于表層材料接近熔融狀態，強 度很低。 圖３是氧化鋁陶瓷磨削表面劃痕溝槽的典型形 貌。

陶瓷磨yuan ２表面形成機理的理論分析 研究結果已經表明。但是，在本文介紹的加工 條件下材料塑性變形去除的比例很小，塑性變形所 形成的表面遠不到磨削表面的一半。 結合劑體積分數為４８％Ｃｕ、３０％Ｃｏ、６％Ｎｉ、５％ＷＣ、５％Ｔｉ、４％Ｓｎ、２％Ｃｒ。可以看出，采用烷烴進行潤滑的場合，砂輪都不同程度地發生了堵塞，但官能團的引入使得堵塞機理變得更加復雜。這說明官能團的加入可以減輕砂輪的堵塞。 ３）其它條件相同情況下，提高ＮａＯＨ的含量，或 提高反應溫度，有利于獲得粒徑小、表面光滑的鎳 粉。

試驗有機物包括：辛酸、辛醇、油酸、油醇、十八烯、tween80、tween20、聚乙二醇（400）、石蠟、辛烷將不同有機物的堵塞情況按照由少到多的順序進行排列結果如下。陶瓷磨yuan磨粒切削陶瓷時，由于加工應 力場造成陶瓷加工區的表層材料形成一層非彈性變 形區；非彈性變形區主要由塑性變形、微觀裂紋以及 氣孑Ｌ坍陷所致，三者的綜合作用使得非彈性區內的 材料大量碎化，使非彈性區內的材料晶粒變得比原 材料更加細小（亞微米級或更小），磨粒的切削作用 還會導致部分陶瓷晶粒嚴重破碎，甚形成細粉末。因此，在上述工藝條件下，燒結金剛石鉆頭 可以實現工程陶瓷的高質量鉆孑Ｌ加工。2 非極性有機物的堵塞機理分析從烷烴的分子結構上看，其分子鏈的兩端都是非極性的。當單顆磨粒載荷低于這一臨界值，橫向裂紋 不會出現，金剛石磨粒與工件界面將主要產生塑性 流動。再者，國外的一些夾具公司也為客戶專門提供各種模塊組合的基礎件、支承件和夾緊件，然后用戶根據自己工件的特點自制適用的定位件。