按公式 (10) 、(11)確定小排礦口 (開邊時)計算出結果有的已大于實驗室型復擺顎式破碎機所要求的固定開邊小排礦口寬度。以保證三角股鋼絲繩的應力小。貴陽SP鄂式破碎機對不同型號的實驗室型復擺顎式破碎機,除了給料粒度的大小差異外 (破碎比變化) ,其結果要求是相同的。對實驗室型復擺顎式破碎機設計和制造,不可完全引用。國外一般以動顎板與定顎板相距遠時表示排礦口寬度。在開邊小排礦口寬度 d′= 4 mm (即 d′)限制下,閉邊小排礦口寬度 d分別為: 1. 75、1. 11、1. 96和 1. 98。

而采用降低偏心距的方法去改變特性值,必然導致動顎上部的水平行程的減小,而無法滿足顎腔上部對大塊物料破碎時所需的也正是因為實驗室型復擺顎式破碎機大特性值的特點,使得動顎下端的垂直行程較大,有效地改善了在顎腔內結團的物料 (料餅)靠自重沿小排礦口寬度自行下移排料,避免造成排料口的堵塞。說明這些公式是在對生產型復擺顎式破碎機研究的基礎上建立的。貴陽SP鄂式破碎機前蘇聯的 A. B. 巴烏曼經過試驗提出計算動顎下端水平行程的公式為:s≤(0. 3～0. 4) d′式中 d′表示開口時排礦口小寬度, (開邊即 A英國 H. E羅歇 (H. E. ROSE)提出計算動顎下端水平行程的公式為:s =0. 1415B0. 85式中 B表示給料口寬度 (mm) 。斷面 ABB梯形棱柱體的體積為:2d + shL (1)斷面 ACC梯形棱柱的體積為:2d +3shL (2)式中: d—排礦口的小寬度 (閉口邊, mm)s—動顎下端的水平行程 (mm)H—棱柱體的高度 (mm)L—棱柱體的寬度 (mm)由于兩個棱柱體內的物料重量相等,所以:將公式 (1) 、(2)代入公式 (3)則得到排料口小寬度 (閉若令物料的相對充填密度為:3μ- 1式 (5)的計算結果是 d必然大于 s。以固定開邊小排礦口寬度 d′(4mm)進行動顎下端水平行程計算,其結果無差異。這是因為物料在層壓粉碎壓實結團階段所形成的料餅寬度是上大下小。

貴陽SP鄂式破碎機表 1是三種不同型號的實驗室型復擺顎式破碎機動顎下端的水平行程、排礦口寬度的計算所得結果。動顎在作復雜的平面運動時,動顎上部和下部的運動是非同步的,其上部的運動軌跡是近似于橢圓形;沿破碎腔向下,動顎上各點的運動軌跡均為橢圓形;在排料口即近似于圓弧形的封閉曲線。但由于受到固定開邊小排礦口寬度 d′≤4 mm的限制,實驗室型復擺顎式破碎機的特性值無法實現更大程度上的改觀。實驗室型復擺顎式破碎機擺動行程的確定0909 - 豆丁網#? China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. pendulum jaw crusher, as well as to supply referenceframe to the laboratory2type compound pendulum jaw crusher.Keywords: compound pendulum jaw breaker; horizontal2trip; laboratory; analysis 實驗室型復擺顎式破碎機的工作目是:對實驗分析礦樣進行粉碎加工,使礦樣實現出料粒度小于或等于 4 mm;為進入細粉碎設備加工提供合格的初級礦樣。1 排礦口寬度的確定方法顎式破碎機排料口寬度嚴格地講是由兩部分組成:即顎式破碎機動顎下端水平行程 s和動顎板運行到與定顎之間的接近的距離 d。卷線過程不產生扭轉應力,但歪拉斜穿也會產生彎曲應力[ 5 ]在卷線過程中,鋼絲走線的標準規范,卷線質量的控制是控制制繩用鋼絲不產生卷線應力的有效措施。

因此,在生產三角股的過程中要有效的控制內層螺距的變化,限度控制附加應力的產生,優化控制螺距變化ΔS的工藝參數。減小在層壓粉碎第三階段時動顎的水平行程,可減輕過壓實現象的發生,改善實驗室型復擺顎式破碎機排料困難圖 2是實驗室型復擺顎式破碎機動顎上 5個均布點的運動軌跡圖。s表示動顎不同點上的水平行程值之比值, m表示動顎不同點上 s之比,稱為破碎機的特性值。如圖 1所示,假定動顎作平移動,忽略動顎在擺動過程中嚙角變化的影響和物料與破碎板間的摩擦力對排料的影響,物料在重力作用下自由下落。貴陽SP鄂式破碎機當動顎上部朝著定顎破碎板運動時,下部卻向著相反于定顎破碎板的方向運動。主要是因為在偏心距不變的前提下,只有加大動顎下端的水平行程,才能降低實驗室型破碎機的特性值,而降低特性值可以使破碎機動顎下端工作時對顎板產生的磨損得到改善。

通過對三角股鋼絲繩生產工藝研究和實踐,可以得出如下結論:1)研制采用盤式預變形器,實施一次預變形生產方式替代兩次預變形生產方式,解決了合繩生產過程三角股變形率不均的問題。在某一時刻,動顎破碎板沿破碎腔高度方向上各點對定顎破碎板的往往是上部正在擠壓破碎物料,而下部卻在離開定顎破碎板并排出已碎物料。而常規生產型復擺顎式破碎機的動顎排礦口處行程比值 m 一般為 2. 4～3. 4。合理有效地利用實驗室型復擺顎式破碎機有限的邊小排礦口寬距離,確定下端的水平行程是改善實驗室型復擺顎式破碎機設計制造的關鍵。在破碎機顎腔內,由于被破碎物料在破碎腔的上部受到初次破碎后,到中、下部分已含有大量細粒級物料,而大顆粒物料的比例甚少,因此物料在破碎腔內呈現出顆粒群體多層集合狀態下粉碎即層壓粉碎[ 2] [ 3]依據層壓粉碎的理論,破碎腔內的物料必然經過: 密實—層壓粉碎—結團三個交互作用的動態層壓粉碎過程對于實驗室型復擺顎式破碎機,層壓粉碎的第三階段—即物料的結團階段在動顎下端產生。貴陽SP鄂式破碎機此處含有大量細粒級物料,而大顆粒物料的比例甚少。

在沒有外力作用的情況下,結團的物料 (料餅)很難靠自重沿小排礦口寬度自行下移排料。此時動顎的平均特性值在 5. 8～7. 8之間。目前國內對排料口寬度的定義是指在破碎機的排料口底部,動顎板與定顎板接近時的距離。[ 1 ]這也是實驗室型生產型復擺顎式破碎機的特性區別所在。貴陽SP鄂式破碎機其前提條件是物料在重力作用下自由下落。垂直行程由上之下逐級加大。

我們可為公路、鐵路、橋梁、攪拌站、市政、大專院校、工程質量檢測提供試驗室全套試驗儀器與檢測儀器設備。3 結束語通過以上分析可總結出:在加工物料時容易產生過壓實現象,如對實驗室進行物料加工時大都采用手工間斷投料,這可以避免堆料加工時發生的排料口堵塞;由于開邊小排礦口寬度受 d′≤4 mm限制,為減小排礦口處的顎板磨損,排料口水平行程取值可以接近于1 /2排料口小寬度 (閉邊) d≈0. 5 - 0. 6d較大的特性值是實驗室型復擺顎式破碎機固有的特點,其取值 m。如何保證礦樣加工在實現出料粒度小于或等于 4 mm時,又不造成排礦口的堵塞,排礦口處的小寬度和動顎在排料口處的水平行程的確定成為設計的關鍵。貴陽SP鄂式破碎機其中, s表示動顎不同點上的垂直行程值。表 2是四種不同型號的實驗室型復擺顎式破碎機在動顎板上均布五點的運動軌跡值。提高鋼絲繩的捻制質量;2)應用應力平衡原理, 采取工字輪后翻身的生產方式,使鋼絲形成正向打扭應力平衡三角股的負向打扭應力,從而實施對三角股打扭應力的控制,即:鋼絲繩的打扭應力∑M = ∑M(正) + ∑M(負) + ∑M(負) 。