陶瓷磨鉆所用金 剛石為抗壓強度和抗沖擊韌度較高的ＳＭＤ，，品級， 基體材料為４５號鋼。? Ｈ２０的摩爾比為 １：１２：１２、ＮａＯＨ的質量分數為３０％、ＮｉＣＩ：的濃度為 ２ｍｏｌ／Ｌ、溶液溫度６０。采用高性 能的多元合金銅基結合劑胎體，結合劑配比（體積 分數）為Ｃｕ（４８％）、Ｃｏ（３０％）、Ｎｉ（６％）、ＷＣ （５％）、Ｔｉ（５％）、Ｓｎ（４％）、Ｃｒ（２％）。陶瓷金剛石磨鉆石砂輪_勝創超硬材料有限#提供粒度：W20 W40 W60 W80 325/400以上規格供貨期為10天，除以上規格外可根據客戶需求訂做。 ３）其它條件相同情況下，提高ＮａＯＨ的含量，或 提高反應溫度，有利于獲得粒徑小、表面光滑的鎳 粉。實際磨削 過程的影響因素很多，如機床剛度、運動精度、運動 平穩性、磨削深度、砂輪轉速、磨粒尺寸、形狀、幾何 角度、工件材料及溫度等。

為陶瓷材料的斷裂韌度；Ｈ 為材料的維氏硬度。結果表明，在試驗條件下，陶瓷材料雖然以脆性斷裂去除為 主，但也有部分材料發生塑性變形去除。６：４１５—４１８ ［４］Ｋｉｍ Ｋｗａｎｇ Ｈｏ，Ｈｅｅ Ｃｈａｎ Ｐａｒｋ，Ｌｅｅ Ｓｉｎ Ｄｕｋ。陶瓷磨鉆文 獻［３—４］中分析了燒結金剛石鉆頭加工工程陶瓷 的材料去除率模型，并試驗研究了加工條件對材料 去除率的影響。 根據工程陶瓷的硬脆特性，采用特定組份的孕 鑲金剛石鉆頭，以高純度（９９％）氧化鋁工程陶瓷為 加工對象，從理論分析和試驗驗證兩個方面對燒結 金剛石鉆頭加工工程陶瓷的表面形成機理進行了深 入分析，為進一步揭示工程陶瓷的磨削鉆孔機理并 提高加工質量提供理論基礎。于愛兵，等．工程陶瓷材料加工技術的研究進 展．中國機械工程，１９９６，７（６）：５９—６３ ［２］黃春峰．工程陶瓷加工技術的發展及應用．工具技術．２０００，３４ （１２）：３—６ ［３］張勤河，張建華，賈志新．金剛石工具鉆削加工工程陶瓷孔的研 究．磨床與磨削。

 將Ｐ，值與單顆磨粒切削載荷相比較，可以用 來預測磨削過程是橫向斷裂過程還是塑性切除過 程。 盡管大部分劃痕溝槽底部總是參差不齊，邊沿 呈不規則的鋸齒狀，呈典型的脆性斷裂特點，但是在 少量劃痕溝槽（切深很小時）的邊沿發現了不同程 度的塑性遷移特征，如圖５所示，圖中的表面顆粒是 微細陶瓷磨屑。圖６為劃痕 底部及側面的局部ＳＥＭ放大照片，在劃痕底部并沒 有發現裂紋和斷裂凹坑，側面材料明顯翻起，因此材 料塑性流動特征顯著。從單顆粒金剛 石劃擦陶瓷的形貌特點可以推測圖５中溝槽兩側的 材料隆起應該較為對稱，但圖中溝槽兩側的材料隆 起卻并非如此分布，而是呈現為一邊隆起較高（右 邊）、一邊為較為密集的明顯較低的隆起，這說明了 該區域多顆金剛石磨粒的劃擦作用。陶瓷磨鉆文獻［２０—２１］報道， 切削表面材料的再燒結、再結晶過程使得加工表面 看上去很光滑。ｅｔ ａ１．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｈｅａｔ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｎ ｄｉｅｌｅｃｔｒｉｃ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｘ７Ｒ ｄｅｓｉｇｎａｔｅｄ ＭＬＣｓ ｗｉｔｈ Ｎｉ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｅｌｅｃｔｒｏｄｅｓ，Ｊｏｕｒｎａｌ．ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ，１９９８。

當單顆磨粒載荷低于這一臨界值，橫向裂紋 不會出現，金剛石磨粒與工件界面將主要產生塑性 流動。 ４）其它條件相同情況下，降低水合肼的比例， 有利于刺狀（各向異性）鎳顆粒的制備。＝１０／（ｋｄ） （４） 因此，在１ｃｍ２單位面積上出露的金剛石顆粒數 量Ⅳ０可計算為： Ｎｏ＝。陶瓷磨鉆１９９８（Ｉ）：２９—３４ ［４］張勤河，張建華，賈志新，等．金剛石工具鉆削加丁工程陶瓷孔的 試驗研究．金剛石與磨料磨具工程，１９９７（４）：８—９ ［５］靳曉麗，袁軍堂。鉆頭正 常出刃時，加工厚度為１０ｍｍ的工程陶瓷塊的時間 通常在３０～９０ｓ之間；若加工時間太長，則是由于鉆 頭唇面金剛石大多磨平拋光所致。２００４．３８（５）：２２—２４ ［６］李澤印，陳建毅，黃輝，等．釬焊金剛石薄壁鉆加工工程陶瓷的試 驗研究．工具技術，２００６，４０（９）：１０—１２ ［７］Ｂｌａｋｅ ＰＮ。

陶瓷磨鉆 當唇面金剛石工作到一定時間，由于胎體磨耗、 包鑲強度不夠等原因會自動脫落。根據加工條件， 通常采用超聲波、激光、電火花等特種加工方法對工 程陶瓷進行孔加工。 圖Ｉ 燒結金剛石鉆頭 Ｆｉｇ．１ Ｔｈｅ ｓｉｎｔｅｒｅｄ ｄｉａｍｏｎｄ ｂｉｔ １．２加工方式與試驗參數 試驗在ＺＸＬ．２０型多功能鉆銑床上進行，主軸 轉速為３ ２００ｒ／ｒａｉｎ。 從圖４還可以看出：溝槽劃痕底部及側面有金 剛石磨粒摩擦所導致的比較光滑的壓實層，可以斷 定崩碎是在金剛石棱面的推擠下發生的；而在劃痕 底部和側面有大量的碎化晶粒，部分碎化晶粒以切 屑形式脫離表面，部分碎化晶粒在已加工表面上形 成密實的碎化晶粒層，該層碎化晶粒有一種重新長 大的趨勢，即重結晶或再結晶‘１”２ ０｜，這使得劃痕表 面具有一些塑性流動的特征。這是因為在切削過程中，非彈性區的材料在 磨粒的強烈推擠作用下向磨痕溝槽兩側流動，形成 材料在溝槽兩側的堆積和隆起現象。 １鉆孔試驗 １．１鉆孔工具 所研制的燒結金剛石鉆頭如圖１所示，鉆頭外 徑為西２４ｍｍ。

 圖２磨削表面顯微形貌 Ｆｉｇ．２ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｉｃ ａｐｐｅａｒａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｇｒｏｕｎｄ ｓｕｒｆａｃｅｓ 圖３劃痕溝槽顯微形貌 Ｆｉｇ．３ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｉｃ ａｐｐｅａｒａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｃｒａｔｃｈｅｄ ｇｒｏｏｖｅｓ 觀察發現，磨削表面由磨粒劃擦引起的溝槽磨 痕和由于脆性斷裂破壞所形成的凹坑組成，如圖２ 所示。陶瓷磨鉆陶瓷材料在橫向裂紋臨界載 荷以下，才可能發生塑性切削，由此可以推測在此處 磨粒的磨削力小于產生橫向裂紋的臨界載荷。 由于破碎帶物質是應力作用的結果，破碎的機械能 一部分轉為細粒物質的表面能，使這些微細晶粒的 比表面能較微米級晶粒的比表面能大得多；比表面 能的增加使這些微細晶粒材料變得容易燒結，可在 比正常燒結溫度低得多的條件下（６０％一７０％）再 燒結、再結晶。因此，在上述工藝條件下，燒結金剛石鉆頭 可以實現工程陶瓷的高質量鉆孑Ｌ加工。７“ｊ，在加工中控制單顆磨 粒切削載荷或磨粒切深，使之小于陶瓷材料 塑一脆性轉變的臨界載荷或磨粒切深，即可實現陶 瓷材料的塑性域磨削（或延性域磨削）。采用定壓進給方式，即在 鉆削過程中保持鉆頭的軸向力恒定不變，這是通過 在進給手輪上施加砝碼實現的。

磨削加工中，陶瓷材料雖然 以脆性斷裂去除為主，但也有部分材料發生塑性變 形去除。２００３，２２：１５３７—１５４ｉ ［３］Ｈｉｒｏｎａｒｉ Ｓｈｏｊｉ，Ｙｕｉｃｈｉ Ｎａｋａｎｏ，Ｈａｒｎｈｉｋｏ Ｍａｔｓｕｓｈｉｔａ。由此可見，在本文 介紹的試驗條件下，金剛石鉆頭磨削氧化鋁工程陶 瓷時，陶瓷材料主要以脆性斷裂方式去除。 根據文獻［１７—１８］中的分析，孕鑲金剛石工具中工 作金剛石顆粒占出露總顆粒的比例不超過２６％，即 工作金剛石顆粒系數宇≤２６％。從微觀上看，每顆金剛石都不會與 另一顆金剛石處于同一平面，則１ｃｍ３單位體積內金 剛石的層數ｍ。陶瓷磨鉆高溫軟化致使強度降低的一薄層材料在磨 粒和鉆頭胎體的摩擦和刮擦作用下發生了一定程度 的塑性流動，并堆積在劃痕溝槽側面。