孫可平,于格非,潘曉東,粉體柱型料倉電場數值計算及安全技術評價的研究#前言：介紹了圓柱型粉體料倉灌充歐姆介質粉體時電場分布的數值計算軟件的設計思想及其特點，并結合我國的實踐，粉體料倉的安全技術評價進行了討論；提出了料倉剛剛灌充時或者接近灌滿時，電場的起伏變化，可能是誘發危害性的原因之一。 料倉是化工生產的重要設備 它不僅用作儲存 2 料倉流型的選擇工藝粉體物料 原料 、產品 、中間產品等 和輔助 料倉有兩種基本流型 : 整體流和流 。因此 設計者在利用這些結果時 有時覺得局限性很大 。粉體料倉此外 ter Borg〔 〕 4 建議 實際設計時 將計算 δ φ 或查圖 得出的值減去 3° 的安全裕度 作為整體α 1 180° φ - 1 〔 cos 1 - sin arc sin sin 〕 1 - arc 2 2 2sinδ sinδ 流料斗半頂角 以防止料倉交替出現整體流與 對于楔形料斗 可由如下經驗公式確定整體流 流 影響正常卸料 。The design ideas and characters of a calculation software on field distribution when ohmic dielectrical powder is filled into cylindrical silo are presented in this paper. Also included in the discussion is the static safety evaluation in silo with practice in China. It is raised that, at the beginning of the filling operation or when it is nearly fully filled, the undulating change of the field should be one of the reasons which may cause incentive ESD.。 差 針對某一物料設計的整體流料倉 一般不 好 可用于儲存不同物料 允許標準化 、系列 通用性 適用于其他物料 除非對料倉流型沒有要求 。

典型粉體物料的 σ F σ 關 c 1系如圖 8 所示 它可由剪切試驗給出 3 。粉體 物料的開放屈服強度 σ 可由剪切試驗確定 3 。適用于通過 的變化 流動區與死區物料密度存在差異 。此設計的料倉 應能滿足一般工藝操作需要 。粉體料倉由于 σ正比于料拱跨411 整體流卸料口尺寸 度 W 故在筒倉部分 σ 為一常數 在料斗部分 σ 對于整體流料倉 卸料口尺寸太小 將會形成 線性減零 參見圖 7 。據 料倉流型選擇需要考慮的問題 。

 利用圖 4 和圖 5 也可得出與式 1 和式 2 相同的結果 。 先進先出 物料同時向卸料口流動 料位均勻 先進后出 料倉形成一個 “漏斗”形流區 下降 物料的倉存時間基本一致 。 【收稿日期】1999 - 04 - 22 修回日期 : 1999 - 08 - 01 圖2 料倉流型選擇需考慮的問題 ·12 · 化學工業與工程技術 1999 年第 20 卷第 4 期 表1 整體流和流料倉的基本特性及適用場合 比較項目 體 整 流 心 中 流 穩定 不會出現管流 、噴瀉等不穩定流動狀態 。適用于對卸料量無嚴格要求的場合。 3 為了理解臨界開放屈服強度 首先要明確如下 幾個概念 : 1 主應力 σ 。粉體料倉表 1 給出了這兩種流型料倉果 。

適用于 卸料速率來控制卸料量的場合 。粉體料倉 將式 6 表示的 σ 與 σ的關系和由試驗確定 1的 σ 與 σ 的關系 按圖 8 的方式作圖 即可求得 1 c 圖9 有效內摩擦角 δ與 F 的關系粉體物料的臨界開放屈服強度 σ3 。粉體料倉的設計 - 畢業設計 - 道客巴巴#1999 年第 20 卷第 4 期 化學工業與工程技術 ·1 1 · 粉 體 料 倉 的 設 計 李志義 淑蘭 丁信偉 大連理工大學 大連 116012 摘要 介紹了料倉設計的基本方法 包括流型選擇 、流型設計以及卸料口尺寸的確定方法等 后給出一個應用實例 。設計計算時 用一定性尺寸 B來描述卸料口的大小 。此時 卸料口尺寸可由下式確定 5 : B gt 6 dp 3 式中 dp 為平均顆粒直徑 。這說明合理 對于圓錐形料斗 保持整體流所需的半頂 選擇料斗材質 適當降低表面粗糙度 具有實際意角為 1 : 義 。

 本 文 根 據 現 有 的 研 究 成 果 和 設 計 經 驗 ， 此 閆 I l 卜 _ 垂 暮 基 i 磊 一 徹 妻 · 』 _ 連 理 工 大 學 化 工 機 械 專 業 r工學博士．教授． 班主要從事化工裝備 一 一 — — 一 { 囂 露 差 爵 喜 l 拉 術 的 封 掌 與 科 研 T柞 ～ 【 收藕日期】1 9 9 9 — 0 4 —2 2 晦回日 制 1 9 9 9 —0 8 —0 1 圖2 料倉流型選擇需考慮的問題。 不一致 原因及適用場合同上 。適用于對料位需 其周圍為流動 “死區” 流動區物料即進即出 死區 卸料順序 要計量和控制 以及倉存時間會對物料性質有較大 物料卸出 。料倉設計首先要解決的問題是流型選擇，然后 是確定一個合適的料斗半頂角，以實現所選擇的流 型。對于平均直徑較大 gt 3000 m 的顆粒體 易 形成機械拱 。粉體料倉粉體料倉的設計 機械技術文檔 下載(166.49K,pdf格式) #。

盡管這些成果還不能解決料倉設計的一些特殊 的優缺點比較 及其各自的適用場合 。 3175 × 101 011δ- 33 料倉流型的設計 1 -φ α e 2 料倉流型設計 是根據倉存物料的特性 有 01725 tgδ 1/ 5 效內摩擦角 δ 和壁面摩擦角φ 確定出一個料斗 式中 : φ lt δ- 3半頂角 α 參見圖 3 。現 有 的關 于料 倉設計 的研究 成果 ，基本上分散在不 同 的出版物上，缺乏系統性；這些研究成果大都具有 很強 的針 對性 ，缺乏通 用性 ；由于粉體流動問題本 身的復雜性，有些結果 尚有爭議，缺乏定 論。粉體料倉 較高 料斗半頂角較小 使整個料倉高度增加 較低 料斗半頂角較大 可減小料倉總體高度 料倉造價 同時增加了進料系統的費用 。 對卸料量無需計量和控制的場合 。然投入使用的料倉今仍屢見流動難問題 其原因主要有兩個 : 一是設計者重視不夠 將料倉與常壓液體貯罐同等對待 二是缺乏必要的設計參考資料 。

粉體料倉適用于安裝高度不受 適用于安裝空間受限制的場合 。若粉體物料在料倉中 c 形成了穩定的粘性拱 該料拱的密實強度 即在其 c σ 自由表面上的強度 稱為開放屈服強度 σ 。 3 圖6 不同卸料口形狀的卸料口尺寸 圖7 料倉中的主應力分布 ·14 · 化學工業與工程技術 1999 年第 20 卷第 4 期粉體物料的臨界開放屈服強度 σ3 指的是相應于 c圖 8 兩條曲線 σ f σ 與 σ F σ 的交點 1 c 1的開放屈服強度 。已知粉體物料的有效內摩擦 角 δ 40° 壁面摩擦角 φ 23° 平均密度 ρ 960kg/ m3 。 c 5 應用實例 需要設計一臺圓形整體流料倉 確定料斗半頂 角 α和卸料口直徑 B 。盡管這些成果還不能解決料倉設計的一些特殊 問題( 如偏心流動等) ，卻形成了料倉設計基礎。