（下轉第160 頁）· 巖土工程與地下工程 ·四川建筑 第31 卷1 期 2011． 02柱下放到離安裝面 40 ～ 100 mm，對準基準線，指揮吊車下降，把柱子插入錨固螺栓臨時固定，鋼柱經初校正后，待垂直度偏差控制在16 mm 以內方可使起重機脫鉤，鋼柱的垂直度用經緯儀檢驗，如有偏差立即進行校正。4Hardin6提出的破碎量Bf和相對破碎率Br。 2 試驗設備和試驗方法 2.1 巖石試樣 為研究不同荷載下不同粒徑的破碎泥巖在壓實蠕變過程中孔隙的變化規律本文有選擇地采集了5種粒徑的破碎泥巖其單軸抗壓強度為20 MPa粒級及塊度見表1破碎后的巖石及制備器具如圖1a所示。 2.2 試驗設備 無圍壓松散破碎巖石軸向承載后易發生橫向流動不能承受較大荷載但煤礦工作面巷道周圍等特殊場所的破碎巖石不但具有圍壓有時圍壓還相當可觀。 本文認為破碎巖體的變形特性主要是由當前的孔隙率和應力水平決定的。破碎泥巖設備該參數可以用來度量顆粒的破碎程度其數學表達式為Bd60d60f式中d60為受荷前的控制粒徑d60f為受荷后的控制粒徑。

2本工程采用2臺同噸位吊車進行主桁架吊裝采用1臺吊車進行次桁架吊裝吊裝前計算出桁架的重量再根據吊車吊裝位置選擇滿足吊裝噸位要求的吊車。破碎泥巖設備優先選用埋弧自動焊和CO氣保焊焊接方法。選用焊縫金屬少變形量小的坡口型式規定焊接順序、焊接方向綜合控制焊接變形。強風化泥巖顆粒破碎對其滲透系數的影響 - 豆丁網#（四川大學水利水電學院，四川成都610065）【摘 要】 泥巖土樣只測定了滲透試驗前試樣的顆粒級配，沒有考慮試驗過程中試樣級配的變化。泥巖是陸源碎屑沉積的細粒部分其組分泥質細粒通常是以水力懸浮方式由河流搬運到沉積盆地大多數泥質懸浮物是以集合粒絮凝團沉淀的。此外在承壓變形儀的上方還要加裝一個球鉸其作用是防止由于底座或者彈簧的不平衡導致施加偏載。

每排爆破后，脈內巷有不同程度的破壞，尤其沿下盤幫的對面幫，易垮塌，冶金回轉窯采用木支護方式進行支護。常見或主要的泥巖都呈較穩定的層狀，常與砂巖、粉沙巖共生或互層，或者以背影沉積的形式處在相對孤立的中粗碎屑巖體之間，有時可以與粉沙巖一起構成單調的細碎屑沉積序列。破碎泥巖設備2施工前必須對焊工進行焊接技術交底明確各焊接構件之間的焊縫形式及質量等級。鋼柱垂直度校正采用纜風繩和調節螺母進行校正。此外還有粉沙粒級或泥粒級大小的石英、長石和云母碎屑以及其他自生成分，如方解石、自生石英、鐵鋁氧化物、有機質等。2施洪洋提出的粗度系數Kc。

破碎泥巖設備外觀檢查嚴格按焊縫外觀檢查質量標準執行，內部無損檢驗嚴格按焊縫內部質量無損檢驗標準執行，檢驗前必須校對檢驗儀器的靈敏度，保證儀器正常使用。（5）對焊接材料進行控制。 參考文獻References 1 永巖齊 珺楊彩虹等. 深部巖體非線性蠕變規律研究J. 巖土力學–121.WANG YongyanQI JunY.。要求焊接作業的環境溫度在5℃以上，其相對濕度不大于80%。在保證其他條件不變的情況下，得出了每次試驗的滲透系數和顆粒破碎率之間的關系。從表2可以看出隨著每次試驗的進行泥巖的滲透系數在逐漸減小但是變化較小均在106范圍內。

此后經歷3 段明顯衰減階段：階段到25.92×10 s 為止，粒徑1～5 對應試樣的孔隙率依次降為0.127 610，0.153 476，0.202 593，0.211 524，0.230 980；階段到60.48×10 s 為止，粒徑1～5 對應試樣的孔隙率依次降為0.123 200，0.149 409，0.194 562，0.207 138，0.230 105；第三階段到95.04×10 s 為止，粒徑1～5 對應試樣的孔隙率依次降為0.120 043，0.149 013，0.191 771， 0.206 649，0.229 755。破碎泥巖設備（4）鋼柱垂直度校正措施。（6）對焊接過程進行控制。各次試驗的滲透系數結果如表2所示。當細料含量到達一定程度，滲透系數變化也趨于穩定甚很小。以此類推第三次試驗和第四次試驗也是這樣所以說顆粒破碎越明顯對滲透系數的影響越大。

破碎泥巖設備在通常的室內滲透試驗中一般只測定了試驗前試樣的顆粒級配1沒有考慮試驗過程中試樣級配的變化。試樣總共1組對其反復地進行了4次滲透試驗每次試驗完成后將試樣自然風干然后重新進行同樣條件下的滲透試驗測定每次試驗的滲透系數及試驗前后的試樣級配次試驗后所測的試樣級配數據作為次試驗開始時的試樣級配數據以此類推因此得到5組不同的試樣級配組成分別命為15號其級配顆粒組成表和級配曲線詳見表1和圖2。該參數可以表征相應壓力下顆粒破碎的程度其定義為試驗前后顆粒各粒組含量之差的正值之和即Bg∑ΔWkΔWkΔWkiΔWkf式中Wki為試驗前級配曲線上某級粒組的含量Wkf為試驗后級配曲線上相同粒組的含量。事實上孔隙特性是決定破碎巖石蠕變特性的基本要素而現有研究成果大多是以應力和應變率來描述巖石的蠕變性質。破碎后的小巖塊填充到空隙中后期的孔隙率較小。（2）施洪洋提出的粗度系數 K。

 破碎巖石壓實儀裝配高度300 mm其中活塞高140 mm缸筒長170 mm缸筒外徑100 mm壁厚15 mm加工時用了普通45號鋼進行全淬火處理以提高硬度防止碎石棱角刮傷內壁增加阻力缸筒底部和底座依靠螺栓聯結。每種試驗進行35組取試驗數據的平均值為終結果。 4 結 論 本文對5種粒徑的破碎泥巖在3種應力水平下蠕變過程中孔隙率的變化規律進行了試驗測定及分析得出以下結論 1 3種應力下破碎泥巖蠕變過程中的孔隙率與時間均呈負指數關系即n a bect。破碎泥巖設備焊工被發現焊接質量不穩定時，立即下崗培訓，合格后再重新上崗，焊工不得疲勞作業。在較低應力水平下由于試樣顆粒自身結構形成骨架巖塊顆粒間不易滑動能夠承受一定的荷載孔隙率減小較慢。文章這一問題，研究了西南地區某強風化泥巖的顆粒破碎對其滲透性的影響。