（２）實踐證明：環錘式破碎機的功耗主要是有用 功耗和無用功耗兩大部分。之距離，ｍ； 耗和風阻損耗等。破碎機 電機功率’’’ ％一碰撞前ｍ：．譬環眇處的戡以 篙差羹挈譬意警霧籍雩薹掌囂孟嘉等言器 ％．：竺ｏ！．＋．乳．，； …．， 是作用在轉子上的附加阻力矩。∑ｍ融ＣＯＳ口ｉ ｓｐ’一ｓ。一！！±！！型：！！：±！！竺［生二里！！！二型型 ｆ７） Ｎ２ ２而１麗＇ｆｏｔｔ麗 （１３） ∞仁叫一型塑通幽㈣舯ｎ一蓑焉羅黑拶’ 叫，，…業型塵磐蟬（９） 翟寡鴛翕鼎摩擦瓶一般取卜 ，，２。 關鍵詞：八連桿機構工作裝置；優化設計理論；懲罰函數法 中圖分類號：ＴＨ２４３文獻標志碼：Ａ文章編號：１００３．０７９４（２００７）０１．００１７—０３ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ Ｔｈｅａｒｙ ｏｎ Ｗｏｒｋｉｎｇ Ｄｅｖｉｃｅ ｏｆ Ｌｏａｄｅｒ ＬＩＵ Ｃｈａｎｇ—ｓｈｅｎｇ。

 Ｖ１１：（１＋盂）ｍ。＝—了１ ７ｎｈ（穢２２。破碎機 電機功率本 文將對環錘式破碎機的動力學以及確定電機功率等 問題進行分析和研究。的有害影響，物料與錘環碰撞點 到銷軸與錘環接觸點Ｏ。 萬方數據第２８卷第１期 煤礦機械 Ｖ０１．２８Ｎｏ．１ １翌竺！星 ｇＱ生叢ｉ衛星叢嬰ｈｉ望皇盟 ！竺：！！！： 基于優化理論的裝載機工作裝置設計研究 劉長生。）叫＝—二＿孕』二！ （１０） ，同樣由力學知識可知，滾動軸承的摩擦能耗 其中 Ａｌ＝，，（Ｌ１＋麟２）＋，ｃ仇ｒ，２＋，ｃＭ７２＋ 州３＝—６０ ｘ—１ ０００ Ｌ１４） ，珊。

其中有用功耗包括錘環 沖擊破碎物料和錘環研磨物料的能量消耗；無用功 耗包括滾動軸承摩擦損耗和風阻損耗。ｌ＝０ Ｌ——錘環繞質心ｃ的轉動慣量，蠔? ｍ２； 即，ｃ—ｍ。 ，穢，ｌ一（叫，，ｒ＋ｔ２０ｔ ２ｓ） ，，、 Ｅ。 表１ 實測電機功率與計算電機功率的對比 。破碎機 電機功率）２ ｒ以 式中 Ｍ，——滾動軸承摩擦力矩，Ｎ? ｍ。 圖２錘環與單顆粒脆性物料的碰撞 根據上述假設，由動量定理和動量矩定理，可列 出下列動力學方程組 一１５一 ｓｐ。

 ‘∞，——碰撞前，轉子的角速度，ｒａｄ／ｓ； ３電機功率的確定 ∞：——碰瘴前，錘環的角速度，ｌＩｌｄ／￥，吡＝ｃｏ，＝ｃＵ； 環錘式破碎機的功率消耗與很多因素有關，但 ｔｏｔ２——碰撞后，錘環的角速度，ｒａｄ／ｓ； 實踐證明：功率消耗主要是有用功耗和無用功耗兩 叫７，——碰撞后，轉子的角速度，ｒａｄ／ｓ； 大部分。 通過上述一系列理論分析和表１中的數據對 比，可得如下結論： （１）根據動力學分析，為了消除錘環對銷軸的反 作用碰撞沖量ｓ７。當錘環與物料塊的 穢７ｚｃ——碰撞后，錘環質心ｃ處的速度，ｍ／ｓ， 打擊羔匠莩碰撞軍藉打；之上時，柘用枉轉子 穢：ｃ ２∞ｒ７＋叫ｚ菇” 上的沖擊力偶與轉子的回轉方向相同，是附加的主 ∞——轉子軸旋轉角速度，ｒａｄ／ｓ； 動力矩。有用功耗包括錘環沖擊破碎物料和錘環研 。破碎機 電機功率錘環除采用光滑表面的圓環外，還 有齒環，故對物料還有劈碎、切碎作用，這樣可克服 物料因潮濕而造成的粘結堵塞現象。：ｍ去％ …） 慣量，ｋｇ? ｍ２； 肝忖 ５一ｈ‰１‘‰ ｕｕ 穢７；——面擅潼后，第ｉ塊物料碎片的飛行速度，ｍ／ｓ； 即錘環與物料塊的打擊點與碰撞平衡打擊 ａｉ——碰撞后，第ｉ塊物料碎片的速度穢７ｉ與 重合時，可消除反作用沖擊力的有害影響。

之 根據上述動力學分析，可得沖擊破碎物料時所 距離，ｍ； 需的功率 ｒ’一簍？心磅峭帕椰黝舢芝 Ⅳｌ＿麗Ｅｎｎ麗 …） ．……．．曼篁：｛＝。 根據上述一系列分析，可得該機型工作時 所需的電機功率 Ⅳ：盟！±型！±叢！±些 （１６） 叩式中 叩——環錘式破碎機的機械效率，一般取叩＝ ０．７５～０．８。由于碰撞過程較復雜，為了便于分析， 進行如下幾點假設： （１）碰撞時，錘環與物料位于同一鉛垂平面； （２）碰撞前，物料水平速度近似為零，并且不旋 轉； （３）碰撞前，錘環與轉子具有相同的角速度； （４）碰撞時，錘環對物料的碰撞沖量％近似為 水平方向； （５）在碰撞處，忽略摩擦力和風阻等的影響。破碎機 電機功率 以——錘環質心ｃ到銷軸與錘環接觸點ｏ。）＋專，ｃ（∞；一（Ｕ７；）＋ 解上述方篡１忑萬 ∞’ 五０３～一‘ ．解上述方程（）一（５），可得 ｉｏｒＬ ｒ一∞ｒ， （１＋后），冊。破碎機的電機功率如何計算|鄭州市恒通重型設備有限#破碎機的電機功率如何計算 信息編輯【】 信息來源【】 時間：點擊：121 對于功率的計算一般采用如下的近似理論計算方法。

本方法是基于電機的功率應該與單位時間的破碎機物料的功耗相同的原則，即認為電機的功率應如下求得： F=QW/ 其中Q：破碎機的生產能力t/h W：單位生產量的功率kwh/t ：破碎機的傳動效率 采用Rittingger法確定單位生產量的功耗： 即：W=11m（i/E1-i/A1） m：Bond功指數，煤的Bond功指數為7.91kw.h/t E：占排料粒度80%以上的組成部分的粒度尺寸（um） A：占給料粒度80%以上的組成部分的粒度尺寸（um） i：常指數，取0.45-0.5文章來源于恒通破碎機網：推薦閱讀：。 （３）根據表１中的實測電機功率與理論計算電 機功率數值的對比，由于二者數值較為接近，從而驗 證了該機型動力學的力學模型和式（１６）的正確性。因此， 水平方向之間的夾角； 對于錘環必須進行碰撞平衡計算。由于它具有破碎效果好、生產率 高、功耗少、振動小和噪音低等優點，目前已在國內 外的火力發電廠碎煤作業中得到了廣泛的應用。破碎機 電機功率ｌ ｒ，＝，，（∞，一０３７，） （１） （２） （３） （４） 萬方數據Ｖ０１．２８Ｎｏ．１ 環錘式破碎機的動力學分析及電機功率的確定——銀金光，等 第２８卷第１期 式中 ％——錘環對物料的碰撞沖量，ｋｇ? ｍ／ｓ； ｏｌ＝Ｌ＋ｍｈＸ： Ｓｏｌ——銷軸對錘環的反沖量，ｋｇ? ｍ／ｓ； 為了消除錘環對銷軸的反作用碰撞沖量ｓ ７。叢“，２ ．ｏ? １５～ｏ? ３。

工作 時，環錘式破碎機主要利用高速旋轉的錘環，沖擊破 碎大塊物料。的 他——碰撞后，第ｉ塊物料碎片的質量，ｋｇ； 有害影響，根據式（７），必須使環錘式破碎機在破碎 ｍ——碰撞前，物料的質量，ｋ； 物料時滿足以下條件 ｍｈ——錘環的質量，ｋｇ； ｓ。 風阻能耗 Ｎ４＝而Ｚ２ ｖｃＡＡｐ （１５） 式中 彳：——每排錘環個數； Ａ——錘環側面投影面積，ｍ２； ％——錘環質心速度，ｍ／ｓ； △ｐ——破碎機給料口與排料Ｉ＝Ｉ的壓力差，Ｐａ。 ４試驗分析和結論 為了驗證式（１６）的正確性，設計了奪４００ ｍｌｎ單 排環錘式破碎機，并采用動態電阻應變儀及ｓｃ一１６ 光學示波器等儀器進行了相關試驗，其測試結果如 表１所示。破碎機 電機功率少雷 （中南林業科技大學，長沙４１０００４） 摘要：以裝載機八連桿機構工作裝置為例，以鏟掘工況時的機構傳力特性為目標函數，建立 了該機構的數學模型，采用懲罰函數法，結合樣機，對其進行優化。＝厶（叫２二Ｏ．）ｔ２） ｓ。