表３靜力作用下結構位移和桿件的內力桿件應結構位移及其部位力及其部位７２．６ＭＰａ Ｘ方向 Ｙ方向 ｚ方向 綜合位移５．２４ｍｍ ３３．０ｍｍ ２６．８ｌｌｌｌｎ ４２．０ｍｍ桁架距支架１ 支架２與桁層梁柱構件 桁架跨中結點 桁架跨中結點四分之一跨處 架相接部位４．２考慮多遇地震作用的計算結果，見表４、５、６。皮帶的結構４分析結果４．１靜力計算結果，見表３。桁架兩端支于鋼支架柱的牛腿上，左右兩端牛腿頂面標高分別為２３．２２１ｍ和２７．４３６ｍ。由于工藝條件的要求，鋼桁架傾斜１０。桁架的荷載通過牛腿傳給支架，使支架承受較大的豎向荷載和水平風荷載。因此結構在多遇地震作用下是處于安全狀態的。

當皮帶１５的張力改變時，惰輪１４可以自動改變組裝位置，以間接改變皮帶１５及彈簧１５２的長度，使皮帶１５自動達到未變化前的張力，從而平穩地驅動掃描模塊，獲得穩定的掃描質量。皮帶的結構某水泥廠一皮帶廊，長約１４０ｍ，由四個鋼支架和五跨空間鋼桁架組成，鋼桁架支承于鋼支架和轉運樓上。因此支架受到較大的傾覆力矩．３有限元建模本文采用Ｐａｔｒａａ軟件進行有限元建模，建模時沒有改變結構的形式和構件的截面尺寸，只對結構的局部尺寸稍傲簡化處理以便于建模。桁架腹桿采用單斜桿形式（見圖ｌ所示），這樣設計是為了使腹桿只承受拉力，長細比要求可放寬，以節省材料。表２鋼支架扦件截面尺寸第六屆全國結構減震控制學術研討會論文集３．３地震波的選擇本文選用ＴＥｌｏｃｎｔｒ０１９４０波（Ｎ－Ｓ），ＴＡＲｌ９５２波，蘭州波三條波，從Ｙ方向輸入，在７度設防烈度下，對模型進行多遇地震和罕遇地震下的抗震性能分析。本文即對該皮帶廊結構進行動力分析，計算構件在多遇地震作用下的內力和變形，以及驗算結構在罕遇地震作用下的反應，對結構的抗震性能做出評價。

按照上述三項假定，當荷載只作用在結點上時，各桿內力主要為軸力，截面上的應力基本上分布均勻，因此在進行建模和計算時，對桁架桿件設為ｒｏｄ單元。ｌ、在多遇地震作用下支架２沿Ｙ方向的水平側移值達５７．６ｒａｍ，與其高度的比值為１／５１５，小于容許值，且結構的樓層位移交化比較均勻。桁架的豎向位移也只達到跨度的１／６６０．結構沿Ｙ向的水平位移已經達到２０９ｒａｍ，為高度的１／１４０，滿足結構彈塑性變形的位移要求。皮帶的結構鋼支撐設置叉桿，使得桿件只承受軸向拉力，所以把支撐也定義為ｒｏｄ單元。沿Ｘ方向的位移值雖出現在第四層處，但位移值卻較小。第六屆全國結構減震控制學術研討會論文集桁架的跨中撓度達３２．８ｒａｍ，為跨度的１／７００，與在靜力作用下相差不大，滿足撓度要求。

經換算，桁架上弦結點荷載為：恒載３．６ＫＮ，活載２５．２ＫＮ；桁架下弦結點荷載為：恒載１４．４ＫＮ，活載３９．２ＫＮ；桁架所受風載換算到結點荷載為８．２６ＫＮ．，第六屆全國結構減震控制學術研討會論文集２．２鋼支架部分鋼支架用于支承鋼桁架，鋼支架的平面尺寸為４．Ｏｍｘ３．６ｍ，桁架左右兩端支架高度分別為２６．３６４ｍ和３１．４０８ｍ．梁、柱均采用Ｈ型鋼，柱間支撐采用單角鋼截面。皮帶的結構 【相關知識】 - 健,白光勇,金龍,張健, - 丁秋娥 - 邊春江 唐平田 - 閻曉明 李言俊 - 劉瑞滋 - 盧春雷 - 張維友 杜新忠 等 - 左金榮,朱滿平, - 左金榮,張銅鋼,朱滿平, - 左金榮,張銅鋼,朱滿平[1,2] - 于慶有 英奎 - 金曉剛 - 鴻新 楊德俊 李敏毅 吳杰歆 - 歸正 黃宗益 - 周先景 姜葵 【搜索下載】 【上一條】：【下一條】：[baidu搜索]： [google搜索]：。２工程概況２．１鋼桁架部分由于皮帶廊的長度太大，因此將皮帶廊分為五跨鋼桁架，但由于工藝和場地條件的限制，鋼桁架的跨度不全相同。為了加快施工進度，桁架的桿件采用等邊角鋼拼接截面。有時為了縮短施工周期，支架部分也采用鋼結構。２、在罕遇地震作用下，支架ｌ、２的頂層梁柱及支撐的應力均已經超出Ｑ２３５鋼的設計強度，因此此處的桿件可能已經破壞。