磨煤機英語也沒有必要強行繼續 執行，以使發電機絕緣試驗工作既能達到安全、有效 的目的，又能盡量減少那些不必要的附加工作。 資料，材料牌號未知，所以首先對斷裂的拉桿進行了定 收稿日期：２００９－０８－０９ 作者簡介：李巖（１９７１一），男，工程師，從事電力系統金屬檢測及焊接工作。 資料，材料牌號未知，所以首先對斷裂的拉桿進行了定 收稿日期：２００９－０８－０９ 作者簡介：李巖（１９７１一），男，工程師，從事電力系統金屬檢測及焊接工作。每焊完一層后利用多爪消除應力工具敲 擊焊縫，使焊縫表面產生塑性變形，以減少收縮應 力，終降低焊接殘余應力【¨。現已與其 2 專題名稱 磨煤機內部各部間隙調整及防止磨煤機損壞 主 持 人 徐德剛 整 理 人 徐德剛 時 間 2010.7.28 出席人員 蔣建設 田永志 劉宇 徐德剛 劉定坡西安熱工院 他生產廠家聯系討論將此部位重新加裝防磨蓋板進行防護的可能性。 ２７６，３７８，４３５，４３４，ＡＶＥ ３５９；未斷部分補焊區的硬度為 ｌｉｂ ２３２，４２９，３９９，５０７，２８１，ＡＶＥ ３６９。

３號機 “５結語 本文提到的幾個問題是大型發電機絕緣試驗中 經常遇到的問題，電廠的高壓試驗人員也都有同樣 的疑惑和感受。磨煤機英語對中碳 調質鋼，在調質狀態下進行焊接，要求焊后熱處理溫度要低 于調質高溫回火溫度５０℃，為此，選擇及時進行５５０℃ 的焊后去應力退火處理工藝。 簡而言之，不合理的人孔門結構形式是導致其開裂 的根本原因。 ２．７質量驗收 采用對裂紋敏感性較強的檢測方法對焊縫外觀 進行檢測，即用磁粉結合超聲波檢測法對筒體焊縫 進行檢驗；對角焊縫進行著色檢測；對焊縫、熱影響 區及母材進行硬度檢驗。為防 止產生熱裂紋，要求采用低碳鋼焊接材料，一般要求含 碳量在０．１５％以下。 簡而言之，不合理的人孔門結構形式是導致其開裂 的根本原因。

應大于產生裂紋的臨界冷卻時間 ｔ口。 ? ５０?萬方數據 萬方數據《寧夏電力）２００９年第６期 磨煤機拉桿斷裂原因分析及焊接修復 ３硬度檢驗及分析 未補焊區域母材的硬度為ＨＢ ２３２，２５６，２４８，２４２，２５９， ＡＶＥ ２４７；斷裂部位補焊區域的硬度為：ＨＢ ２７６。 求得預熱溫度瓦為２５８ ｏＣ。 表１定量光譜檢驗結果 （％） 結果基本符合ＧＢ３０７７—８８中４２ ＣｒＭｏ的成分范圍， 由于使用單位沒有該磨煤機拉桿材質方面的相關 判斷材料牌號應為４２ ＣｒＭｏ。磨煤機英語預熱可以減緩焊接接頭的冷卻 速度，適當延長８００℃～５００℃的冷卻時間，從而減少或 避免淬火組織，同時也有利于氫的逸出。 參考文獻 ［１］史家燕．高壓電氣設備試驗方法及診斷技術［Ｍ］．北 京：電力工業部電化教育出版，１９９６． ［２】陳化鋼．電氣設備預防性試驗方法［Ｍ】．北京：水利電 力出版社。

 圖２修復后人孔門一角形狀 ２．３坡口加工 利用碳弧氣刨沿裂紋走向刨出雙“Ｕ”型坡口， 坡口深度每側約１６ ｍｍ，寬度約２５ ｍｒｎ；用角向磨 光機打磨修整坡口，清除熱影響區，修整成寬度３０ ｍｍ、深度１８ ｍｌ＇ｎ、對口間隙為５ ｍｍ的雙“Ｕ”型坡 口，并用著色結合磁粉檢測的方法檢查坡口及周圍， 直到看不見裂紋為止。 另外由于母材金屬中含碳量高，在焊接過程中，母 材金屬的一部分要熔化到焊縫金屬中去，致使焊層金屬 含碳量增高，焊縫凝固結晶時，結晶溫度區間大，偏析傾 向較大，加之含硫雜質和氣孔的影響，容易在焊層金屬 中引起熱裂紋。 ６．２焊接性能分析 ４２ ＣｒＭｏ鋼系中碳調質高強鋼，鋼的Ｃｅｑ值高達 ０．８９３％，淬硬傾向大，可焊性較差，焊接時容易在熱影響 區產生低塑性的淬硬組織，加之Ｍｓ點低，因而在淬火區 產生大量脆硬的馬氏體，導致嚴重脆化。 ③焊接過程中嚴格控制線能量，采用多層多道 分段退焊，先焊短焊縫，后焊長焊縫。另外，焊前需預熱， 焊后要進行局部熱處理；同時，還要對層間應力進行 處理，嚴格控制熱輸入，合理布置焊接次序，嚴格執 行檢驗方法，來保證焊接質量，減少焊接變形與殘余 焊接應力，以滿足設備安全運行的需要。磨煤機英語說明按照上 述工藝補焊后堆焊區域硬度與補焊前母材的硬度相當， 遠低于原斷裂部位補焊區域的硬度，能夠滿足強度和耐 磨需求且具有充足的韌性儲備，不會發生使用過程中的 脆性斷裂現象。

 ④焊道厚度嚴格控制在３ ｎｌｎ＇ｌ以下，熔寬不大 于焊條直徑的３倍，使每一層敷焊對前一層焊道起 退火作用。焊條使用前先烘干，使其溫度達到 ３８０℃，保溫２ ｈ，然后放人溫度在１００＂Ｃ的保溫桶 內，以便隨用隨取。 ②為保證預熱溫度的均勻性，減少溫度偏差，焊 前采用電加熱對坡口及周圍區域預熱，使其１５０ ～２００＂（３。磨煤機英語 ２．４焊接工藝 ①采用手工電弧焊，焊接材料選用抗裂性能較 好的低氫型焊條Ｅ５０１５（Ｊ５０７），規格為聲３．２ １／１１／１和 聲４．０ ｒｎｒｎ兩種。 多層焊時，由于次層對前層有消氫作用。由于該部件的結構特點，修復時 萬方數據廣西電力 ２００９年第３期 容易產生較大的焊接應力，通過采用雙“Ｕ”型對接 坡口，以獲得應力均勻的焊縫。

 ６．４預熱及熱處理 為了有效地防止４２ ＣｒＭｏ高強度鋼焊接冷裂紋的產 生，預熱是非常必要的。磨煤機英語 ２．５焊縫修整 ①為使鋼瓦與簡體有良好的結合，對簡體內壁 表面焊縫進行機械打磨，使之與簡體齊平。焊條使用前先烘干，使其溫度達到 ３８０℃，保溫２ ｈ，然后放人溫度在１００＂Ｃ的保溫桶 內，以便隨用隨取。２００６年利用機組大修之機對其進行了修復。 表１定量光譜檢驗結果 （％） 結果基本符合ＧＢ３０７７—８８中４２ ＣｒＭｏ的成分范圍， 由于使用單位沒有該磨煤機拉桿材質方面的相關 判斷材料牌號應為４２ ＣｒＭｏ。 ２．４焊接工藝 ①采用手工電弧焊，焊接材料選用抗裂性能較 好的低氫型焊條Ｅ５０１５（Ｊ５０７），規格為聲３．２ １／１１／１和 聲４．０ ｒｎｒｎ兩種。

李亮ｔ （１．寧夏電力公司電力科學研究院， 寧夏銀川市７５００１ｌ； ２．華電寧夏靈武發電有限公司， 寧夏靈武市７５１４０８） 摘要：分析了材料為４２ＣｒＭｏ的磨煤機拉桿的斷裂原因和材料焊接性能，制定了具體的焊接修復工藝。磨煤機英語 靈武發電有限公司對磨損部位采取了補焊修復措施，但 ２００９年２月，一根補焊過的磨煤機拉桿從補焊部位整體 橫向斷裂，斷裂后的宏觀照片如圖１所示。總之，對一些傳統 的提法和做法，應進行實事求是的分析，該保留的 要理直氣壯地保留，應摒棄的。１９９３． ［３］ＤＬ／Ｔ８１９—２００２，火力發電廠焊接熱處理技術規程 ［Ｓ】． （上接第６３頁） 以上分析沒有考慮吸收電流的影響，并認為發電機 的絕緣電阻水平約為ｌ ０００ ＭＱ。 另外由于母材金屬中含碳量高，在焊接過程中，母 材金屬的一部分要熔化到焊縫金屬中去，致使焊層金屬 含碳量增高，焊縫凝固結晶時，結晶溫度區間大，偏析傾 向較大，加之含硫雜質和氣孔的影響，容易在焊層金屬 中引起熱裂紋。說明按照上 述工藝補焊后堆焊區域硬度與補焊前母材的硬度相當， 遠低于原斷裂部位補焊區域的硬度，能夠滿足強度和耐 磨需求且具有充足的韌性儲備，不會發生使用過程中的 脆性斷裂現象。