單獨氣沖：氣沖強度$+45 6? &，沖洗時間!&23，氣沖強度!0* 045 6? &，沖洗時間/&23；單獨水沖：水沖強度 $%45 6? &，沖洗時間 ,%6，水洗強度,* 0!45 6? &，沖洗時間 $* ,&23。煤砂/* / 水反洗強度及操作程序的控制采用高速氣反洗后，濾料層內及配水區中均含有大量空氣，根據試驗結果，配水區空氣墊層的消失要在0 1 ,&23 才能完成，而濾料層中的空氣則以小氣泡形式凝結在濾料層中，在水反洗操作不當時，很易造成大量無煙煤被氣泡挾帶而流失，針對這種情況作如下兩組試驗。$ 許保玖，安鼎年著《給水處理理論與設計》，中國建筑工業出版社! 嚴煦世，范瑾初主編《給水工程》第三版，中國建筑工業出版社/ 張俊貞等，“濾池氣水反沖洗的數學模型”，《中國給水排水》，;。采用沖洗強度為$%45 6? &時，反洗廢水排出時間為$%%6。! 試驗條件與方法試驗時水溫為! \" */2，待濾水濁度為! \" .345，平均’%& *345，67 值平均為8& 8%，過濾過程保持濾速不變，用/ 個指標作為過濾試驗結束指標。新型煤—砂雙層均勻濾料濾池過濾技術的研究--《中國給水排水》1995年06期#薛罡,鄒聯沛,劉建勇,李海軍;[J];東華大學學報(自然科學版);2002年06期。

此法耗水耗能均較大，但其水流所造成的剪切、碰撞及磨擦揉搓作用較弱，它不能完全消除濾料上的泥球及結塊現象，同時高速反沖洗還可能產生礫石承托層移動，導致漏砂等事故，氣———水反沖洗由于在保持濾層不膨脹狀態下高速氣流的介入，造成濾料相互間碰撞磨擦作用和水流剪切作用的加強，因而可以破壞濾料中泥球結構，使泥球無法形成，達到優良的反沖洗效果。反沖洗廢水排除時間的計算：采用沖洗強度為,* 0!45 6? &時，水流上升速度為,* 0! 9 $%&5 6。兩組試驗對照觀察看到：采用（$）方式時由于起始強度較小，濾料層只有微小膨脹，濾料層中聚集的氣泡不能很好排除，當強度增$,45 &? 6 時，由于此時濾料層膨脹度增加，無煙煤膨脹度為0% 1 ,%7，石英砂為$/ 1 $,7。以氣反洗后水面到排水槽高度$& 進行計算：采用沖洗強度為 ,* 0!45 6? &時，反洗廢水的排出時間為$-,6。煤砂反沖洗供氣裝置采用長沙鼓風機廠生產的羅茨鼓風機，反沖洗水由水廠清水池提供，氣沖強度由+,( - ’. 型玻璃轉子流量計控制，量程為%& ! \" !$1。本文針對某水廠的砂煤雙層濾料濾池進行了模型試驗，確定了指導生產濾池運行的氣水反沖洗運行參數及操作程序。

防止煤砂雙層濾料濾池跑煤的反沖洗方式 - 豆丁網#（同濟大學環境與科學工程學院，上海 !\"\"\"#!）摘要 本文根據對無煙煤、石英砂雙層濾料氣———水反沖洗的試驗研究結果，提出了有效防止雙層濾料跑料的氣水反沖洗參數和操作程序。程序’：反沖洗強度由零到設定值，閥門的開啟在’%: 內完成。因此，整個氣水反洗試驗的原則是增大和延長氣反洗的強度和時間，使雜質的剝落在氣反洗中完成，在水反洗中輸送出去。/& ’ 氣反洗強度的控制及運行操作程序為了確定氣反洗強度及反洗操作程序，在濾柱內進行了兩個試驗：（’）單獨氣反洗對濾層的影響單獨氣反洗時，濾層并不膨脹，濾料間磨擦力隨氣沖強度的增大，濾料內由于氣流的高速穿行小氣泡幾乎沒有合成大氣泡的可能，表層無煙煤被沖入水層中的氣泡所挾帶及受到氣流的擾動，翻滾強烈，約有’% \" ’.9$ 的無煙煤在氣水混合物中強烈摻混。因此，原來聚集在煤砂層中的氣泡很容易上升并相互聚集成大氣泡排出，由于此時沖洗廢水已開始從排水槽排出，上升的大氣泡挾帶大量無煙煤流失。煤砂試驗結果證明當取消這一強度的反洗后，濾料層混雜較大，混雜厚度約為$% 1 $/8&。

（$）對雙層濾料濾池采用如下沖洗參數及操作程序，可達到沖洗效果。’& 過濾時間超過/%1；*& 水頭損失超過’& #$；/& 濾后水濁度超過*& .345；這/ 個指標任一個達到即認為過濾結束，立即進行反沖洗。煤砂廠家企業大全_煤砂企業黃頁集合_煤砂生產商_第1頁_世界工廠網#煤砂廠家名錄大全,為您提供全面煤砂廠家批發信息,的煤砂廠家盡在世界工廠網-全球企業庫。水沖強度$,45 6? &，沖洗時間,&23，水洗強度,* 0!45 6? &洗時間 !&23。煤砂表! 含泥量測試\" 柱 # 柱組號 每$%%&’ 氣反洗廢水中含泥量（&(）$ $))* +, !$-* $.! -!* .% $%,* .$/ $0%* , $-!* )/0 $/)* ! $0$* !, -0* !. $%!* ..從表! 可以看到 \" 柱盡管比 # 柱氣反洗后含泥量低，但由于\" 柱預留水位是# 柱的$* , 倍，因此在其它條件相同的情況下，\" 柱水層中的含泥量較# 柱為高，這在水反洗時更有利于雜質的輸出。@ 柱濾料結構為無煙煤，有效粒徑?= \" L ?=C22，厚\"= G2；細石英砂有效粒徑 \"= E L \"= G22，厚\"=E2；粗石英砂有效粒徑 != \" L != C22，厚\"= !2；礫防止煤砂雙層濾料濾池跑煤的反沖洗方式石承托層粒徑! \" #$$，厚%& ’$。

煤砂閥開啟設定值時間 0%6，總沖洗時間$%&23。( 柱濾料結構與)柱不同處是粗石英砂有效粒徑 *& % \" *& !$$，厚 %&!$，其余均與) 柱相同。由于試驗目的是減少反沖洗中濾料的流失，減少反沖洗用水量，及因水反洗強度隨水溫的變化而作的繁雜調節。（$）先用較小反洗強度 ,45 &? 6 松動濾料層歷時!* ,&23，再用 $,45 &? 6 反沖洗 ,&23，用 ,45? 6 強度反洗使濾料層獲得混雜適度及較好的分層，歷時!&23，總沖洗時間$%&23。圖* 氣水混合分配室伴隨著氣沖強度的增加，配水區中空氣墊層高度也增加，直通過濾頭條縫進入濾層的氣量與經過流量計進入配水區的反沖洗氣量相等時，空氣墊層厚度才不再變化，從表 ’ 可以看到在氣洗強度由’*+0 :? $變成*!+0 :? $時強度增加一倍，在濾層輕微蠕動而不膨脹的情況下，氣流運行速度增加一倍，從而氣—固兩相間摩擦力也相應增大，擦洗效果提高。? 試驗裝置本模型濾柱采用透明有機玻璃制作，工藝結構上基本做到與生產濾池相似。

煤砂（!）當進水濁度較高時，濾層截污量較高，由于氣反沖后在靜止的過程中在煤層表面污物會形成一層覆蓋層，從而導致氣沖后配水區空氣墊層長時間才能消失，這層覆蓋層的厚度與預留水位的高度有關，此現象對反沖洗操作的影響程度待進一步研究。\" 氣—水反沖洗運行參數及操作程序的確定氣—水反沖洗運行參數，有氣反洗強度、水反洗強度、氣沖時間、氣沖后煤粒靜沉時間、配水區空氣墊層消失時間、水反洗時間、水沖過程中濾層中氣泡消失時間。在實際工程當中，由于設計施工及運行管理等原因，氣水反沖洗往往存在著運行參數、操作程序不合理、水反沖洗時濾料流失嚴重等問題。先采用 $%45 6? &沖洗強度反洗 ,%6，再用 ,*0!45 6? &沖洗強度反洗$* ,&23，既可縮短沖洗時間，又可使濾料層中聚集氣泡在反洗廢水排水槽前消失在柱內，從而避免了反洗時濾料的流失。程序*：反沖洗強度由零到設定值，閥門的開啟在!% \" .%: 內完成，并保持 ’#+0 $? : 強度 *$? & *% @A& ! *%%’廢水含泥量，測試結果見表!。（*）相同反洗強度不同操作程序對濾層的影響試驗在固定氣反洗強度的情況下，對不同的操作程序進行試驗觀察。

兩套濾柱內徑均為!G\"22，高C= D2，內裝 IJ 型長柄濾頭 A 只，相當于CG= FD 只H 2，開孔率為\"= GAK，為記錄方便設為 @、B 兩柱。解決好這些問題，對雙層濾料氣水反沖洗技術的應用和推廣有重大意義。采用沖洗強度為$%45 6? &時，水流上升速度為$% 9 $%&5 6。煤砂表# 不同氣洗強度對濾層影響氣沖洗強度（+0 $? :） ’* ’; *% *!配水區壓縮空氣高度’’& / ’*& # ’!& ’ ’.& ;濾層運動情況 靜止不動 靜止不動 輕微蠕動 輕微蠕動濾層煤砂混雜情況（9$） ’% \" ’* ’’ \" ’* ’/ \" ’. ’/ \" ’.氣量的分配由濾柱底部長柄濾頭的配水區來完成，見下圖*。采用（!）方式時，起始強度較大，可以使濾料層先進行有效松動，在反洗廢水未到達排水槽的有限時間和空間內，做到濾層內氣泡的有效釋放，此后降低強度是為了延長廢水在濾柱內的停留時間，使氣泡挾帶的濾料顆粒在濾柱內沉降，此后再增加沖洗強度的目的，一方面是完成輸泥排放和剝落任務，另一方面是促使濾料層中砂煤的分層，!&23 采用 ,45 &是保證分層后的濾料層能獲得一個適度的, 1 )8& 的混雜。其結果對) 柱中礫石層造成走動，產生漏砂現象，靜止的濾料層在受到突然的氣流沖擊時，在煤砂交界處很容易造成混雜，混雜長度見表’。